1项目概况

该酒店建筑总面积65×1000m2，地上25层，地下2层，客房总数528套。空调系统为风机盘管加新风系统（FCU+OA），分为高低2区。B1层~F2层为低区，F2层以下为裙房；F4层~F24层为高区，F7层以上为客房；F3层和F25层为设备层。

风机盘管为四管制，水系统采用高位水箱定压。冷源为离心冷水机，热源通过汽水换热器连接蒸汽锅炉。过渡季节通过板式换热器实现冷却塔直接供冷，间接蒸发制冷。机房水系统流程图及测点布置图如图1所示。

2测试数据

测量前对空调系统流程图进行核实，通过观察裙房屋面冷却塔周围环境发现，冷水机组1-2冷却塔在3楼顶，通风良好，冷却水单独供给冷水机组1-2；1-1、2-1、2-2号冷却塔在2楼顶，2面是外墙、1面为活动房、只有1面短边通风条件较好，分别供给另外3台冷水机组。对冷水机组1-2、2-1和相应循环水泵的电流进行测试。对1层、3层的大部分组合式空调机组和新风机组的压力、温度值进行记录。

3数据分析

3.1统计能耗数据

图表1为甲方提供的2006年1月~2007年6月的用电量和运行电费。纵坐标为用电量（kW·h）和电费（元），只标出电量数值。

从2006年度、2007年度运行数据对比，可以看出：2007年度1月、2月数据与2006年度基本持平；3月以后能耗增长较快，约为2006年度同期水平的150%。

2006年全年总用电量为1300万kW·h，单位面积耗电量为200kW·h/（m2·a）；电费支出1100万元，平均电价0.84元/（kW·h）。分时电价在0.75元/（kW·h）~1.03元（/kW·h）之间。

参考该地区同类建筑能耗构成调查统计结果，大型公共建筑年耗电量指标在100~300kW·h（/m2·a）之间，评估该项目建筑能耗在该地区大型公共建筑中处于中等水平。

3.2冷水机组能效

通过测试数据分析对比冷水机组实际运行能效与机组COP、NPLV值。从表1可以看出，测试期间运行的3台冷水机组R1-2、R2-1、R2-2在部分负荷下工作，但是实际运行能效均未达到规定的NPLV。

节能潜力分析：合理设置冷水机组的启停控制程序，充分利用台数调节和负荷卸载控制实现冷水机组的节能运行，避免机组长时间在低于50%负荷状态下工作。

3.3循环水泵效率

通过测量水泵实际流量、进出口压差、输入电流等参数，进而计算出水泵运行效率，评估水泵节能潜力。

标称效率是按电机铭牌功率计算的水泵效率，额定效率为水泵的标定效率，功率为实际输入的轴功率。额定效率一般大于70%，标称效率由于电机功率分档原因要低于额定效率。

运行效率是水泵在输配系统管网中实际运行时的工作效率。运行效率可以用来评价输配系统的水泵选型设计的合理性。

由表2可知，冷水循环泵的运行效率平均为45.8%，冷却水循环泵的运行效率平均为34.8%，水泵运行效率较低。

节能潜力分析：选配合适的水泵，更换水泵叶轮或电机，降低水泵功率消耗，或采用多台水泵并联运行和变频调节等手段，可以提高水泵运行效率至60%左右。

3.4输配系统效率

输送能效比（ER）应是循环水泵电机的额定功率（kW）与所输送的显热交换量（kW）之比。考虑冷水泵的扬程一般不超过36m，其效率为70%以上，供回水温差为5℃时，计算出冷水的ER=0.0241。

从表3可以看出，输送能耗普遍大于按《公共建筑节能设计标准》（GB50189-2005）计算得到的数值ER≤0.0241。

对比机组制冷量和水泵循环流量，可以进一步解释，冷水机组的进出口温差过小的原因：水泵为一机对一泵的定速运转泵，当机组处于50%负荷工作时，水泵仍工作于100%流量，系统处于大流量小温差运行状态，定流量系统无法实现随空调末端负荷变化而减少输送能耗的目的。

输配系统变流量运行可以有效节约输送能耗。为配合冷水机组的定流量运行，需要采用二次泵系统，或分集水器压差旁通控制。与定流量运行相比，冷水机组采用二

次泵变流量调节（台数调节+变频调节）可以节约输送系统能耗70%。按输送能耗占空调能耗的30%计算，采用二次泵系统节能潜力为20%。

4结论及建议

从现场测试分析和与运行管理人员沟通，可以看出该酒店空调系统运行管理水平、节能控制手段和组织管理方法在同行业中处于领先地位。建筑整体能耗水平在200kW·h（/m2·a），空调系统能耗大约为65kW·h（/m2·a）。全年用电量，未包括采暖热源的部分。下一步可以采取的节能改造建议如下：

1.补水定压方式：由开式高位水箱改为常压密闭膨胀水箱；

2.冷水泵系统：由一次泵定流量改为二次泵变流量；

3.水力平衡设备：主要分支回路处增设平衡阀；

4.增加水处理系统：全自动水处理器、主动排气装置；

5.建立建筑用能统计数据、空调分项能耗统计。

来源：供热制冷 2011年8月

作者：宋伟 李勇刚 李建兴